赫俊國1，趙立功1，趙錳1，艾恒雨1，王紹文1，劉銳人2，夏志昌3
( 1.哈痘濱工業(yè)大學(xué)市政環(huán)境工程學(xué)院，黑龍江哈爾濱　150090；
2.哈爾濱市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站，黑龍江哈爾濱　150076；3.東方集團，黑龍江哈爾濱　150090)

　　摘　要： 針對油田采出廢水的水質(zhì)特點，進行了強化混凝沉淀工藝的試驗。結(jié)果表明，通過加強亞微觀傳質(zhì)擴散及控制微渦漩離心慣性效應(yīng)可大幅加強有效碰撞和縮短絮凝時間、顯著節(jié)省藥耗。
　　關(guān)鍵詞：油田采出廢水；慣性效應(yīng)；混凝；強化
　　中圖分類號：TU991
　　文獻標(biāo)識碼：C
　　文章編號：1000-4602(2002)05-0080-03

　　中原油田是復(fù)雜斷塊油田，其采出廢水具有“四高一低”的特點：礦化度高［(4～15)×10⁴mg/L］、游離CO₂及HCO₃^-含量高(二者總量達300～1000mg/L)、某些金屬離子含量高(Ca²⁺、Mg²⁺總量達4000mg/L)、總鐵含量高(20～60mg/L)、硫酸鹽還原菌(SRB)含量高(10⁵個/mL)，pH值低(5.5～6.5)。這種廢水經(jīng)重力除油、混凝沉淀、壓力過濾工藝處理后，實際出水水質(zhì)不穩(wěn)定，不能完全達到部頒標(biāo)準(zhǔn)，同時存在運行藥耗高、泥渣量大的問題。

1 　混凝沉淀工藝現(xiàn)狀

　　馬寨廢水處理站混凝沉淀罐結(jié)構(gòu)如圖1所示。

　　向經(jīng)重力除油后的原水投加4種藥劑：調(diào)整pH值的A劑(石灰)，混凝劑B劑(PAC)、絮凝調(diào)理劑C劑(活化硅酸)、D劑(PAM)，調(diào)理之后的廢水沿反應(yīng)筒的切線進入，混合38s后進入中心配水筒，停留時間為20min，完成礬花對水中細小懸浮顆粒的吸附之后流入斜板沉降區(qū)沉降。
　　原混凝工藝未設(shè)置旋流混合設(shè)備，在工程改造中增加了混合裝置，保證了所投藥劑和廢水的充分混合，但在進入中心筒后水的流速僅為0.006m/s，不能有效地保證礬花的碰撞(即在中心筒內(nèi)只是形成礬花，是一種藥劑作用下的自發(fā)狀態(tài)，此時礬花僅隨水流穩(wěn)步下移，對水中的懸浮態(tài)顆粒和破乳油的吸附只是停留在低剪切運動水平，小礬花也很難長大)，顯然達不到工藝要求。

2 　機理試驗

2.1 機理分析
　　油田采出廢水中含有大量懸浮物、膠體顆粒、乳化油，而pH值調(diào)節(jié)、壓縮雙電層、吸附架橋、破乳等工藝過程均是多相共存體系，其處理實質(zhì)是藥劑擴散、微小絮體凝聚長大和大絮體的分離過程，而體系中物相碰撞的動力學(xué)致因是慣性效應(yīng)^［1］。在水流方向上垂直布置小孔眼格網(wǎng)可強化顆粒碰撞的效果，產(chǎn)生并控制渦漩尺度和強度，具有以下幾種動力學(xué)作用：①由于離心慣性效應(yīng)，顆粒沿徑向運動，在由原速度區(qū)向新速度區(qū)運動時，因速度差異而與新速度區(qū)內(nèi)的顆粒發(fā)生碰撞合并；②渦漩內(nèi)相鄰的速度層間產(chǎn)生滑移為層與層間的顆粒碰撞提供了條件；③水流湍動使得渦漩離開原位置，這為不同渦漩內(nèi)的顆粒合并提供了條件；④由于過網(wǎng)水流的慣性作用，礬花產(chǎn)生強烈的變形，使礬花中處于吸附能級低的部位，由于其變形揉動作用達到高吸附能級的部位，使得通過網(wǎng)格之后的礬花變得密實。
2.2 試驗工藝
　　試驗工藝設(shè)備簡圖見圖2。

　　試驗中加強了微渦漩、亞微觀傳質(zhì)的動力學(xué)控制，高效利用各種藥劑并縮短了反應(yīng)歷程；依靠小孔眼的網(wǎng)格生成渦漩，大幅增加高強度微渦漩，利用網(wǎng)格空間控制渦漩的強度和尺度，達到了最佳的混凝、絮凝狀態(tài)；沉淀工藝采用間距小、布水均勻的斜板，斜板傾角由60°改為66°，又因其無側(cè)向約束，因而排泥通暢。
2.3 檢測指標(biāo)
　　依據(jù)《碎屑巖油藏注水水質(zhì)推薦指標(biāo)及分析方法》(SY/T 5329—94)中推薦的檢測指標(biāo)(懸浮固體、油、pH值、溶解氧、總鐵、濾膜系數(shù))，選用721分光光度計、0.41μm的纖維素微孔膜、測氧管及測鐵管等檢測設(shè)備。

3 　試驗結(jié)果

　　馬寨廢水處理站重力除油罐出水中含油為60～95mg/L，懸浮雜質(zhì)為50～80mg/L，總鐵為8～15mg/L，顯然混凝沉淀對油和懸浮雜質(zhì)的去除效果都要保證。圖3～5是試驗期間處理站原工藝和強化工藝出水水質(zhì)的對比。
　　由圖3～5可明顯看出，強化工藝出水的各項指標(biāo)較廢水處理站原工藝出水好，其懸浮雜質(zhì)、油、總鐵的去除率分別可達到56%、98%、99%，而且由于總鐵大幅度減少，使得整個處理系統(tǒng)的出水在注水回用的過程中保持穩(wěn)定，防止了二次污染的發(fā)生。

　　

　　試驗中對混凝強化前后水體中礬花的沉淀性能進行了對比。前者取自水廠投藥后進入沉降罐前的原水，后者是經(jīng)試驗設(shè)備反應(yīng)4min的混合水，分別置于兩個250mL的量筒，靜沉?xí)r間和清晰泥面高度的關(guān)系如圖6所示。

　　圖6中強化后的混合水靜沉4min即進入臨界沉降點，10min左右懸浮物的壓縮比可達20%，與試驗現(xiàn)場靜沉2h的壓縮比(15%)基本一致，較水廠混合后水中礬花的沉淀性能提高，由此可明顯看出經(jīng)過混凝強化，礬花的沉淀性能得到了實質(zhì)性改善。
　　為充分利用混凝沉淀罐的水平截面積和提高產(chǎn)水量，根據(jù)淺池理論選用板間距為1.5cm的斜 板進行泥水分離試驗，結(jié)果表明水體在斜板間流速≤1.8mm/s時，出水的懸浮物含量≤35mg/L，完全符合進入濾池的水體懸浮物濃度要求(≤50mg/L)，因此可將1.8 mm/s作為斜板負荷的設(shè)計參數(shù)，按此推算混凝沉淀罐經(jīng)改造后處理水量可達8000m³/d，產(chǎn)水量提高了1倍。
　　由于混凝沉淀工藝對去除油、懸浮雜質(zhì)的要求較高，因此投藥量相對較大，藥劑費成為制約廢水站經(jīng)濟運行的瓶頸，而混凝沉淀的強化措施使得所投藥劑和水體充分混合、反應(yīng)，在一定程度上減少了藥耗。強化工藝與原工藝投藥量及經(jīng)濟分析的對比見表1。

表1 藥劑費用對比分析 投藥 A劑 B劑 C劑 D劑 水廠投量(mg/L) 300 150 50 4 試驗投量(mg/L) 250 120 35 2.5 節(jié)省藥量比例(%) 17 20 30 40 噸水節(jié)省費用(元/m³) 0.2 年節(jié)省費用(萬元) 4 000×0.2×365=24

　　另外，中原油田廢水的pH值較低，使廢水處理系統(tǒng)運行不穩(wěn)，需要大量投加石灰來提高pH值才能減少不穩(wěn)定因素的影響，據(jù)江漢石油學(xué)院作過的調(diào)查［1］，投加600mg/L的石 灰將水體的pH值提高到8.0以上可使處理后的水質(zhì)保持穩(wěn)定。試驗中成功地將石灰投量大幅降低，泥渣量也減少了50%以上，對實際生產(chǎn)運行十分有利。

4　結(jié)論

　　① 慣性效應(yīng)是多相物系中顆粒碰撞的動力學(xué)致因。
　　② 加強亞微觀傳質(zhì)促使顆粒充分接觸、碰撞，節(jié)省藥耗；微小渦漩的離心慣性效應(yīng)為顆粒碰撞凝聚提供了動力學(xué)條件。
　　③ 合理的動力學(xué)控制使反應(yīng)歷程由20.0min縮短至4.0min。
　　④ 小間距斜板沉淀池負荷較常規(guī)工藝負荷提高1倍，出水水質(zhì)穩(wěn)定、不積泥。
　　⑤ 同原工藝相比，強化工藝可節(jié)省A劑10%，B劑20%，C劑30%，D劑40%，顯著節(jié)省運行成本。
　　⑥ 泥渣量較原工藝降低50%，具有較強的實用性，且大大改善了處理后水質(zhì)，使沉淀池出水各項指標(biāo)達到或接近油田回注水標(biāo)準(zhǔn)，減小了后續(xù)過濾工藝的負荷，經(jīng)濟、社會效益顯著。

參考文獻：

　　［1］ 王紹文.慣性效應(yīng)在絮凝中的動力學(xué)作用［J］.中國給水排水，2000，16(1)：1-5.

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　　收稿日期：2001-10-16